| 全文： 排气冷凝物对不锈钢消声器局部腐蚀的测定方法
第六图书馆汽车排气系统的消声器内部易受排气冷凝物的腐蚀,排气冷凝物对铁素体不锈钢的腐蚀形态主要为局部腐蚀,分析了影响水声器的局部腐蚀因素和在其环境中的腐蚀形态,通过化学分析对排气冷凝物进行实验室模拟,采用电化学封闭阳极极化法测定不锈钢对模拟冷凝物的抗腐蚀能力,提出了各种不锈钢在模拟冷凝物中的腐蚀电位,分析了合金元素对局部腐蚀的产生和抑制作用,利用多重回归分析法,分析合金元素的含量对Ec和Er的,影响,得出增加Cr,Mo,Ni可减轻局部腐蚀。汽车排气系统的消声器内部易受排气冷凝物的腐蚀,排气冷凝物对铁素体不锈钢的腐蚀形态主要为局部腐蚀,分析了影响水声器的局部腐蚀因素和在其环境中的腐蚀形态,通过化学分析对排气冷凝物进行实验室模拟,采用电化学封闭阳极极化法测定不锈钢对模拟冷凝物的抗腐蚀能力,提出了各种不锈钢在模拟冷凝物中的腐蚀电位,分析了合金元素对局部腐蚀的产生和抑制作用,利用多重回归分析法,分析合金元素的含量对Ec和Er的,影响,得出增加Cr,Mo,Ni可减轻局部腐蚀。消声器不锈钢腐蚀汽车国外汽车宋晶不详1992第六图书馆
以
国外汽车
排气冷凝物对不锈钢消声器
局部腐蚀的测定方法
、
ｍ觇牛
Ｍｅｈｄｏ ｔｏ ｆＥｖａｕｔｏ ｆＬｏａｌｚｄＣｏｒｓｏ ｆＳｔｉｅｓＳｔｌｂＥｘａｕｔＧａ ｌａｉｎｏ ｃｉｅ ｒｏｉｎｏ ａｎｌｓ ｅｅ ｙ ｈｓ ｓＣｏｎｅａｅｄｎｓｔ
【要】汽车排气系统的消声器内部易受排气冷凝物的腐蚀，气冷凝物对 摘 排铁素体不锈钢的腐蚀形态主要为局部腐蚀。分析了影响消声器的局部腐蚀因素和在 其环境中的腐蚀形态，通过化学分析对排气冷凝物进行实验室模拟，用电化学封闭 采
阳极极化法测定不锈钢对模拟冷凝物的抗腐蚀能力；出了各种不锈钢在模拟冷凝 提
■
物中的腐蚀电位；析了合金元素对局部腐蚀的产生和抑制作用｝用多重回归分析 分利法，析台金元素的含量对 和册的影响，出增加Ｃ、分得ｒＭｏ和Ｎｊ减轻局部腐蚀。可
叙：塑 词墨
墅 惭
产物中，不锈钢（Ｕ４０）腐蚀形式则 而ＳＳ１Ｌ的为局部腐蚀。
裹ｌ■蚀袖和鹰气冷鼍抽 可溶性一手的化学构成
ａ
汽车排气系统的消声器内部极易受排气 冷凝物腐蚀，外部又易受沉积盐腐蚀。者 而前腐蚀取决于排气冷凝物的组成，者则取决 后
于环境。
（ｏＬ ｏ／ｔｌ）
＋
×Ｊ口Ｊ
分析排气冷凝物对消声器的腐蚀损伤， 可用模拟冷凝物对不锈钢局部腐蚀的方法进
行测定。
瞢蚀虢
Ｘ１３
州
ａ７． ４３． ２４．
ｌ６＿ ２１．
０ａ． ３３．
３２． ３２． １Ｇ．
１３． １ ９４３．
５４５ ． ６１９４ ． １４３６ ． ３
ｌ消声器的环境因素 为分析在消声器中的局部腐蚀因素，可 从商用车中任意选取三个已使用两年的渗铝 钢板消声器，以消声器内表面收取２ｇ并ｏ腐 蚀产物使之与ｌ００ｇ蒸馏水相混合。其煮沸 将
ｌ，后放置１ｈｈ然０。对该水溶液进行化学分 析，可溶性离子的化学构成如表ｌ所示。其结 果表明，离子的硫酸根离子和三价铁离子 氯是加速消声器中不锈钢局部腐蚀的主要环境
０ ３１２ ５
降凝蛔 ａ００ ２ ０６ ８８
１Ｇａ０３５ ． ８１
消声器主要由缓冲板和管组成。在构造 的缝隙和盐沉积部位很容易产生局部腐蚀。 ３模拟捧气冷凝物对不锈钢局部腐蚀的测 定 在潮湿的排气环境中，声器不锈钢的 消腐蚀形态，以局部腐蚀为主。通过化学分析对 排气冷凝物进行实验室模拟，后，用电化 然利学方法测定不锈钢在模拟冷凝物中的局部抗 腐蚀能力。 ３ｌ模拟排气冷凝物的规定 、模拟排气冷凝物的化学组成如表２所 示。模拟冷凝物以所存在的硫酸根和氯离子 含量为特征。
腐蚀因素。将腐蚀产物的浓度和ｐＨ值与排
气冷凝物进行相应的对比，离子的浓度值 各
和ｐＨ值都趋于增大。 ２在滑声器环境中钢材的腐蚀 渗铝钢消声器的腐蚀当铝层全部溶解掉 后，钢基体的全面腐蚀加快，渗铝钢中铝合金 层作为负极能加速钢基体溶解，留在腐蚀 并
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１９９２年笫ｌ 期
寰２ｊ拟排气冷美橱的化学组成（ｏＬ 羹ｏ／ｔｌ）
ｎ Ｈｃｒ
密封。
！。ＣＮ Ｎ ｓ ＣＨＯｒ
５０． ２．７１６ＩＯ ．
真空熔炼的不锈钢（３中编号ｌ２）表～４
坯块，ｌ３３温度下加热ｌ在 ７Ｋｈ后，ｌ２３ 在 ５Ｋ
２．８１ ５１ １．２
模拟冷凝物 ８８ ．６
（ｐ ｐｍ）
×１ ０×１００ｌ一 ×１一 ×１一００ ×ｌ ０
下进行固溶热处理井进行水淬，后热轧到 然厚５ｍ。该试样的制备与编号２￣３ａｒ５２的试
样制备相同。
ｌＧ０ｆ ０ ３００３７０１Ｏ Ｏ ００ ０ ４ ５０
３２不锈钢（．检测材料） 被试不锈钢的主要化学成份如表３所
示 含有Ｃ、、、Ｌ和Ｎ的不锈钢，利 ｒＭｏＮｉｃＩ有
３５局部腐蚀电化学测定法 ．为测定模拟冷凝物对不锈钢局部的腐 蚀，用电化学封闭阳极极化法。改善消声 采为器在环境中的局部抗腐蚀能力，求采用能 要防止和减轻局部腐蚀的化学成份。 初始局部腐蚀的评价，定当阳极极化 假时，电疯密度选到１０×１ Ａ／ｍ 的试样腐 ｃ处蚀电位（最 ）局部腐蚀的产生电位（）腐 为且。
于提高其局部抗腐蚀能力。该试验还采用了
寰３被试材料的化学组成
Ｍｎ
（ｔ）ｗ
１ ２
ｌ．２０ ２２９ ． １．９０一 ４７ ． ｝９
０５２． ０５１．
０．１． ０ ９．
０．儿 ０１０．
０１ ．０００．１
３
ｄ ５ ６ ７
１． ０一 ７０７． ｌ９
１．７０（１８ ． １．９１ ４８ ．１．４３ ４９ ．１－５０．１｛９ ５
０５２．
ｎ ５１０５３． ０５ ．２
０ ９．
０２ ．００２０ ０２０．
００ １
００ ．９０８．０ ０７．０ ０１ ０
０ ．１０
００．１ Ｏ０ １ ００．１ ００．１
Ｏ０ ０２Ｏ ０５．
蚀产生后，局部腐蚀的抑制用假设在电位高 于 的条件下且电流密度为ｌ－Ａ／ｍ。保 ０３ｃ，
持６０。不断降低施加电位，电流密度降 ０ｓ当为０时的电位即抑制电位（） 。
８
９ ｌ０ １１ ｌ ２１ ３１ ４１ ５１ ６１ ７
１ ９０５ ４８ ．０
１．６０５１５０ ． １．３０５ ４９ ．：１．３０５４８ ． １．８０５４８ ． １． ０５４９６． １． ０５４８４． １． ０ ４９０．５ｌ．６０５５０ ． １． Ｏ５ ５¨ ：
１Ｏ ．１
１６１． ０５４． ０５３． ０５３． ０５２． ０５２． ０．２５ ０５１． ０５１．
０２ ．０
０２ ．０
００ ．８
００７．
０１ ．０
００．１ ｍ１ ０ｎ１ ０００．１
０ ９０９．０１ ．０ ０４ ０８．０ ０８ ０７．０ ００．２ ００．２ ００．２ ０２］． 也２Ｉ
如图ｌ示，‰＜ 局部腐蚀会发 所当
生抑制或减缓局部腐蚀的趋势若乩 日ｚ＞． 则会加重局部腐蚀
００ ００ ０１．１ ０Ｓ２ ００．１ ｎ ５７ ００ １ ０９．０ Ｏ．９Ｏ ００ ．０３０１．３
ｌ ８
１ ９
１． ｎ ５０４５］
１．６０ ７４ ．
０５２．
０ ．２）
００ ．９
０２１．
０｜．８
仉００ ０ ５．
２０ ２１
２ ２２ ３２ ｌ
ｌ．６０ ７３ ．ｌ３ ０ ．２．
１ ２ ０．７０ １ １ ０ ７８．ｌ．ｌ０７１
０３ ．９０７ ．ｅ
１１． １４．５ １Ｂ８．
０ ０ ．
０ ０ ．０ ．
０１．２ ０ ２０
０２１． ０２０． ０２１
２ ５
１． ０ ６０７４．
０．５０ ００ ．
０４．３ ００ ．０５０．Ｏ４Ｏ ０８．１ ００ ．０３０ ００ ２
００３．０ ０８．３ ｍ ０４ ００．２ ０４ ．０００ ．０８
２ ６
２ ７２ ８２ ９３ ０３ １３ ２
１． ０ ０６０１．
１．８９２ １．“ ０１０ ０．２２０１２． １ ２ ８９０ ９． ０ ４．｝ ０ ） ．９０Ｉ． 憎 ８ 。４
ｎ ３０ ００ ．
０ｇ ．ＢＯ００ ．５１８ ．２０８ ．００１ ．５Ｚｌ ９０ ．Ｏ ｎ１ ０ ．０ ．０：．
００ ０．０ ．０４０２
电赢密度
１．２１． ７６ １ ３１
０００ ０００ ．２．４
田ｌ模拟冷鬣物对不辑橱用蕾 鼻蚀的涓定法
情况ｌ风 ＜ ｌ： 情况２毋 ＞品ｔ：
工业用钢（３中编号２～３）将其制成尺 表５２，
寸为２×３×２ｍ的试样，在中心钻直径 ００ｒａ并为６ｍ的孔．砂纸磨光４０号钢，用丙 ａｒ用０再酮清洗，浸入丙酮液中，超声波振荡 并用５ｎ进行脱脂处理。后，大气压下，ｍｉ然在将试
４结果和讨论 ４１各种不锈钢在模拟冷凝物中的腐蚀 ．电位
样在５３７Ｋ温度下加热２ｈ再将聚碳酸酯螺 ４，栓和螺母固定在直径为６ｍｍ的小孔中，成 形人工裂缝。试验区域周围，试样用硅树脂 在将
加热对腐蚀电位的变化和极化特性的影 响如图２图和３所示 对于磨光试样，蚀电 腐
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位恒定在一１ｖ，热的试样其电位随时问 ６加
部腐蚀一旦产生，就很少受合金元素的影响。
逐渐增加。试验过程中，观察到电位迅速 在可
变化。
铁素体不锈钢在大气中于６３７Ｋ或７３ ７Ｋ温度下加热，面上形成薄膜结构呈现出低 表抗腐蚀能力，因为外表层为氧化铁膜，内层为 贫铬层，降低了点蚀电位如图５所示。
０３ ２
０６．】
～
．
０
围４横拟净疆翱中不锈钢的极化特征
氧化
…’
．
０．【 ６
，
５３Ｂ６７Ｋ －●×ｌ４ ０ｓ ７１ ３－＜
一…５ ０ Ｄ
时间（ ｓ
圈２囊蚀电位的变化与预■化的关系
圈５琢■化导致的点蚀电位变化
‘３局部腐蚀相关性系数 ．
合金元素对噩和 ，的影响，图６ａ 如（）
（）ｃ（）ｅ（）示。ｂ（）ｄ（）ｆ所结果表明，ｆＭｏ的 ｃ和增加，Ｅ和 增大，高了抗腐蚀能力。ｊ使 提Ｎ 对 的变化影响很小，使 增大，腐蚀 但当产生，有效地抑制局部腐蚀。能Ｎｂ和Ｔ对皿 ｉ
围３不同氯化翱浓度的极化特征
和毋影响很小。
４２合金元素对局部腐蚀的产生和抑制的 ．
影响
合金元素的含量对皿和毋的影响，是 通过多重回归分析进行的，结果如表４所 其示。假设合金元素对 和目的影响按下列
公式（）（）１和２
皿一Ａ＋ｂ ·Ｃ１ｃｃ ＝４＋ｂ · ｃＣＩ（）１ （）２
图３所示不锈钢（５号）不同氯化物 ２在
浓度的模拟气体冷凝物中的极化特征 图４ 所示不锈钢（５２、８样号）别在氯化物 ２、６２分含量为２７×１ （ｏ／）．４ ｔｌＬ的模拟冷凝物中 ０ｏ
的极化特征，果表明：蚀产生电位（的 结腐噩）降低或升高取决于氯化物和铬的浓度，抑 但制电位（）两种情况下变化很小，见局 在可
式中
ｃＬ和Ｃｒ１¨一局部腐蚀产生和抑制的 相关系数。
Ｃ，ｃ］（ｈｂ ［＿（Ｍ／ｅ［］Ｉ一［ｒ＋ｂｕｃＮ．＋ｂ。ｂｔＭｏ ／））
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ｌ９９２年第１期
５ ７
＋（￣ｂ ［ｕ＋（Ｔｂ ［ｉｂ／ｃｃ］ｂ，ＣＴ］）／） （￣／ｃ［］ｂｂ Ｎｂ ）ｃ ａ 表４１和见
ｃｋ—Ｃ＋２ｏＭ
ａ Ｇ＋１４＋３５ 一．Ｎｉ．Ｍｏ
１ ０合金２９８号（）有相同抗腐蚀能力 Ｍ 具
的合金，据ｃ ｃ 图可选用１ ０一． 根１１一７１２Ｍｏ合金（）Ｍ 。新合金的 和日用点Ｍ 标
（）４
（）５
明，图８所示可推断，过Ｃ，ａ 测 如通１和的
定评价出废气冷凝物中局部抗腐蚀能力。
衰ｔ 和Ｂ的事一回归分析
从等式（）（）４和５可知，加ｃ和Ｍｏ可 增ｒ有效地抑制腐蚀的产生，加Ｃ，增ｒＭｏ和Ｎｊ可 有效地抑制局部腐蚀
ＮＪ ＭＤ
回归系数
Ｔ值
３１ ．６
回归系数
值
２６．５ ３９．１
一５１ —０５ ２６．｜５．６４６３ ２６ ．８０７ ．３２．２ ７５４０８０ —．４１—５０ —２．３６９８ ３．３７０７
０２ ．３０３．２ —００．４ —２．００
Ｎｂ
一４．７ —１．８０９４１
Ｎｗ！）ｂ（
（）ｆ
田日化学构成与＆和Ｂ帕关系
４４Ｃ ａ ． １和与各不锈钢相应的噩和毋及 局部抗腐蚀能力的关系 图７ａ和（）示为工业用钢（号２ （）ｂ所编５
～
３）表３中所列合金的ｃ，Ｃ ２和１１与 和毋 、
圈７Ｃ。Ｃ Ｂ的关系 Ｉ和Ｉ与（）ａ 和ａ 之间的关系（）毋和ａ 间的关系 ｂ之
的相应关系，果表明相关性良好。结
图８所示了各种不锈钢在ａ ｃ，上的 一ｌ图位置，图中可得到各不锈钢相应的抗腐蚀 从
性和设计新合金的相关系数。例如要设计与
从试验结果可得出如下结论： ａ真实消声器工况中不锈钢的腐蚀主 ．
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蝣
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汽车变速器齿轮的加工技术
“，一
【要】汽车变速器齿轮其重要的性能是强度、欠性及噪声，影响这一性 摘 耐而
能的原因是齿轮剃齿加工和齿轮热处理，开发的各种齿轮硬光制加工方法，控制 已可
热处理变形造成的精度偏差 其中硬剃齿光制是在原“剃齿刀具 软上镀ＣＮ的刀具 Ｂ进行加‘；滚齿光制是使用涂覆ＣＮ的连续螺旋状滚齿刀进行加Ｉ的方法；铣 硬Ｂ硬齿光制是用电沉积ＣＮ的成形刀具一个齿一个齿地铣削；刮加Ｉ是在高刚度、 Ｂ旋高精度的滚齿机上加‘；面唐削采用加入式唐削的滚齿加Ｉ方法；轮珩唐采用内齿 弧齿
啮合方式，合率高，面修整能力较强 分别对硬滚齿光制及硬刺齿光制加Ｉ齿轮 啮齿
进行了试验；对经不同硬光制Ｉ艺加Ｉ的齿轮组合成的齿轮副进行ｊ噪声评价，噪 其
声性能不好。
叙词：变速器
齿轮加工
硬光制加工
ａ单个齿轮自身的偏差；齿面的偏 ． 各
差；
１齿轮加工工艺与精度
汽车变速器齿轮的加工其工艺过程为： 车剖一切齿（入式）滚齿或剃齿一修边一 切 热处理一磨削（内外径、面）端
齿轮的加工精度在热处理后将大大降
ｂ各齿轮问的偏差；． 同批热处理的齿
轮间的偏差；
ｃ不同批生产的齿轮群之间的偏差；－
不同批热处理、同批材料造成的偏差。不
低。齿轮热处理的变形所造成的偏差表现在
三个方面
影响齿轮加工精度的因素还有齿轮的机
要是局部腐蚀，点蚀或缝隙腐蚀 如
ｂ影响不锈钢局部腐蚀的产生和加重 ． 的环境因素是硫酸根和氯离子｝
ｃ抑制局部腐蚀产生和加重的合金相 ．
关系数可用下式表示．
Ｃ。Ｃ＋２ｏ１＝ｒＭ
Ｃ１＝Ｃｒ１４＋３５ｏ ＋．Ｎｉ．Ｍ
结论：排气环境中，加０和Ｍｏ可 在增抑制腐蚀的产生，加Ｃ、 ｉ打制局 增ｒＭｏＮ可部腐蚀的加重。
宋 晶
Ｃｋ＝Ｃｒ２Ｍ０
供稿
杜福最
校审
圉８各不锈钢在ｃｃｃｌ圉上的抗麝蚀能力 ！ ｔ
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